山东HY5WBG氧化锌避雷器价格

在我国2000年新标准中(GB11032-2000)，额定电压的选择上述1.2-1.3倍原则得到了认可，但持续运行电压的选择则出现了新规定：从反映避雷器使用寿命的参数1.5Un//U1mA作为参考值选择(设计)避雷器持续运行电压。以国内避雷器的设计、制造水平，一般?值为80%，故持续运行电压选择为额定电压的0.8倍。这一点我们从伏安曲线的小电流区上看，是有根据的。这样，在实践中根据具体条件进行模拟计算或按经验惯例对避雷器进行选型时，应考虑单相接地运行1h的过电压水平。但用户中的技术协议甚至电力设计院图纸中出现了许多与上述值有细微差别的额定电压值，我认为是不必要的(如10kV中出现16.5kV、16.7kV等)。理由是实际设计避雷器过程中，额定电压值在伏-安曲线中是在小电流区里面，均小于U1mAAC值，追求细微之差在实际避雷器设计中得不到实现;另外从下面论述可知，按照新国标要求选择才能在许可过电压下安全使用(这是指不接地系统)。氧化锌避雷器，就选浙江川辰电气有限公司，让您满意，欢迎您的来电哦！山东HY5WBG氧化锌避雷器价格

氧化锌避雷器带电测试原理及干扰分析、避雷器两端电压中谐波含量的影响因为MOA是接在母线上的，运行电压可以直接作用在避雷器上，而其中的谐波电压的幅值和相位均影响MOA阻性电流的测量值。谐波状况不同，可能使测得的结果相差很大。而阻性电流基波分量基本不受谐波成份影响，因此在谐波干扰比较严重的情况下测量应以阻性电流基波分量为准。（二）避雷器相间的干扰高压场地的避雷器通常是三相一字排开的，由于不同相之间会存在杂散电容，因此对MOA进行带电测试时，会受到相间干扰影响。主要是A、C相受到B相的影响，B相由于在中间，综合影响较小。A、C相电流相位会往B相方向偏移，一般偏移角度2°～4°左右，如图4所示。根据投影法可得，A相阻性电流增加，C相变小甚至为负。我们班组所使用的仪器是可以进行自动补偿的，其原理是假定B对A、C相的影响是对称的，测量出Ic超前Ia的角度Φca，A相补偿Φ0a=（Φca120°）/2，C相补偿Φ0c=（Φca120°）/2。这种方法实际上对A、C相阻性电流进行了平均，也有可能掩盖问题。因此还是建议考核没有进行补偿的原始数据。山东HY5WBG氧化锌避雷器价格浙江川辰电气有限公司为您提供 氧化锌避雷器，欢迎您的来电！

，避雷器选型问题的主要难点是确定暂时过电压的范围问题，既要保证在较高的操作过电压及大气过电压下安全、可*地动作，又要保证在暂时过电压下阀片不动作。现阶段避雷器的选型和设计必须保证2h单相接地时出现的系统比较高过电压氧化锌避雷器不动作，否则氧化锌避雷器会出现热崩溃甚至事故。故在不接地系统中按照新要求选择是合适的。但在经消弧线圈接地的电容器装置中，接地过电压会低许多，这时可根据实际模拟计算选择较低的额定电压及持续运行电压使氧化锌避雷器在较低的操作过电压下动作，保护电容器装置，但如果不方便模拟，也可按不接地系统选择，因电容器极对地绝缘已考虑能满足单相接地2h要求。在小于额定电压下工作，避雷器不动作也不会导致过电压损害电容器装置。[6]总之，这是由于氧化锌阀片不带串联间隙直接串联，导致氧化锌避雷器电阻片不能承受甚至超过1.99倍的过电压，导致以SiC灭弧电压作为参考选择的氧化锌避雷器额定电压不能满足要求，必然要升高才能保证避雷器安全工作，如没有实际模拟数据，以国家标准精神中体现的推荐值较合适，因为它满足了极限要求。

氧化锌避雷器带电测试原理及干扰分析一、带电测试的基本原理（一）氧化锌避雷器的电气特性MOA的电阻阀片相当于一个电阻和电容组成的并联电路，其等效电路如图1所示和电流向量关系图如图2所示，其中IX、IR、IC分别为MOA的全电流（持续泄露电流）、阻性电流和容性电流。在正常运行电压下，IR占总泄露电流的10%～20%，主要包括：瓷套内、外表面的沿面泄露，阀片沿面泄露及其本身的非线性电阻分量，绝缘支撑的泄露等。浙江川辰电气技术部发布浙江川辰电气有限公司为您提供 氧化锌避雷器，有需要可以联系我司哦！

氧化锌避雷器带电测试原理及干扰分析结论及建议带电测试中受到的干扰是复杂的、多样的，因此导致测试结果有可能出现偏差。所以，主要应考察的是阻性电流相关量如阻性电流峰值等的增量，观察其变化趋势，才能更好的把握设备的运行状态。下面根据本文的分析，对工作提出几点建议：MOA带电测试工作应该选在天气晴朗干燥、空气温度湿度相近的条件下进行。并且要详细地记录数据，除了各个电流量，还应把测量时的运行电压、环境温度、相对湿度等数据记下来，以便进行进一步的对比。浙江川辰电气有限公司是一家专业提供氧化锌避雷器的公司，有想法可以来我司咨询！山东HY5WBG氧化锌避雷器价格

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